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根据笔者对现在的阀门市场阶段而言，正是中国阀门产品的更新换代的阶段，从中低端到高端产品的过渡，从单一产品到多元化产品的过渡，这对于阀门行业的发展提供了良好的基础。国外的高端产品引进到国内的同时，也必将引进一些先进的工艺技术以及管理模式。
从时间上看，前几年我国阀门行业整体档次不太高，中小企业比较多，起步较低，多为一些小作坊。近几年变化比较大，一是人员素质的提高;二是制造工艺及管理水平的提高，像前泽阀门这样的工厂，在工艺，管理上已经具备相当高的水平。
从制造工艺上看，目前国内生产阀门工艺水准参差不齐，国外的很多大的阀门厂商把中国作为他们的产品加工基地，国际上有不少企业纷纷进入到大陆阀门市场中来。
从传统阀门上看，一是电动这一块，像手动阀门、液压阀门、电动阀门方面发展较快;二是建筑阀门、电站、石油阀门等方面，更新换代速度比较快。
另外，阀门零部件市场需求很大。上海的一个小小的加工厂，生产工艺阀门很落后，但它在全国各地的销售大军就达10多万人。我国阀门产业经过十几年的积累和稳步提高，现在已是世界上产量最大的国家，出口每年稳步增长。
在未来，中国阀门行业的发展必将趋于多元化，工艺技术水平越来越高，质量也会呈现高品质。在加上中国对阀门行业的规划管理以及优惠政策的实施，中国的阀门行业将越来越有发展空间。
近些年来，机械行业发展越来越迅速，阀门行业作为机械行业的一种，同样有着巨大的成长空间。从国内现状来看，基础设施建设是我国经济建设的重点，给排水工程规模浩大，加上全球经济危机以来，国家加大基础设施建设投资力度，给排水阀门在内的水处理设备制造业已形成强大的水工业，为给排水阀门行业的发展提供了巨大的空间。
我国排水阀门行业现在约有3000家的大小阀门厂，其中温州600家，郑州近200多家，上海150多家，辽宁250家，江苏、福建各200余家，尽管良莠不齐，但产品品种已达3000多个型号，近3万个规格。在多品种、密封性能、强度要求、调节功能、动作性能和流通性能，特别是密封性能，都有了长足的进步。
2013排水阀门市场将迎来令人期待的良好走势。此推断主要来自我国水利建设2013年的重点发展。2013年是我国水利建设至关重要的一年，给排水阀门制造业属于机械加工制造业，其市场发展主要受下游应用市场的拉动影响。据中国通用机械工业协会统计，目前全球对包括工业阀门在内的各类阀门的总需求量约为600亿美元左右，其中给排水阀门约为68.4亿美元。随着发展中国家对控制阀、环保用阀的需求的不断增长，给排水阀门行业预计未来将保持稳定增长。
目前，我国的环保治理、水工业处于快速发展过程中，出于对高效设备的需求，研制国内高水平的环保水工设备成为当务之急。随着国家政策逐渐向节能环保方向倾斜，污水处理行业迎来较好的发展机会，国家对于水污染防治出台的一系列相关政策规范了污水处理市场，促进了污水处理能力及污水处理率提高，也促使全国各地的污水处理项目增加，加快了对环保水工设备的需求。2009年国家颁布的技术政策，对污水处理行业技术进行了规范，技术要求的提高也对环保水工设备提出了更高的要求，促进了环保水工设备制造企业的发展。2006-2010年，我国污水处理行业投资额度有大幅增长，由275亿元增加到860亿元，年均增长率达到33%。
在工业化、城市化、改革和全球化四大力量推动下，我国阀门装备制造业前景还是宽广的，未来阀门产业高端化、国产化，现代化、数字化，将是今后阀门行业发展主要方向。追求不断的创新，为阀门企业创造出新的市场。
国内阀门行业的发展已经有几十年的时间了，到2013年达到了一个相对成熟的阶段，不论是在行业发展还是产品建构上，都有自己的一套管理和运作系统。和国外的阀门产品相比差距是存在的，但阀门企业们应该将这些差距和压力变为挑战和机遇，定位好企业产品，学习先进的技术，提高阀门产品的质量和技术含量，努力的开阔市场。目前，随着阀门行业生产厂家迅速增加，阀门行业基本情况在市场方面，阀门生产水平有了较大提高，阀门产量有了大幅度增加。阀门的主要产品基本上能满足国内市场的需要，阀门市场的成套率、成套水平和成套能力都有较大提高。加上我国目前能源市场的扩大，石油，化工，电力尤其是核电对阀门的需求量急剧增加。
2013年上半年我国阀门产品交易指数可以看出，球阀领跑阀门市场（阀门市场），以27%的市场份额位列搜索榜的第一位，而闸阀也以26%的市场份额紧随其后。蝶阀在10月下旬的交易量比较低靡，仅19%的市场份额位列第三位。止回阀和隔膜阀分别以15%和13%的市场份额位列搜索榜。
“十二五”期间，我国阀门行业有助于实新型工业化发展道路，按照资源节约型、环境友好型社会的方向发展。得益于金融危机，由于我国泵阀行业订单减少、原材料价格上升而开始进行行业内部的优胜劣汰,一些落后产能从中被淘汰,使得阀门行业得以"轻装上阵"，获得了更好的发展空间。
为此，阀门企业只有有效清晰地认识阀门行业现状，不断加强优化自身产品，加强忧患意识，强化企业文化及市场服务理念，只有做到稳中求快、快中求精、精中求稳，才能让企业在竞争日益激烈的泵阀行业大潮中求生存、谋发展。
为了探索新型转子式油气混输泵出口球阀内流场规律，建立球阀流场的三维模型，利用Fluent软件，将标准k－ε湍流模型与多相流技术相结合，采用SIMPLE 算法，对新型转子式油气混输泵出口球阀内的三维气液两相流场进行数值模拟。在容积含气率为25% ，50% ，75% 的不同工况下，通过对球阀开启高度分别为3，5，7mm 时的速度场、压力场与气液相分布的分析，探讨在气液混输过程中阀的开启高度及不同气液比对阀内流场的影响规律。模拟结果表明：球阀开启高度越大，阀球上下压差越小；阀隙流速随着开启高度的增大而减小。
球阀具有结构简单、互换性强、装拆方便、便于清洗等优点。为解决油田油气混输难题，将球阀与传统外环流转子泵结合，即在传统外环流转子泵出口增设了1组球阀，使其具有内压缩功能，能更好地适应气液两相工况。目前，对于球阀的研究基本上是针对容积式往复泵球阀，主要建立球阀运动规律的数学模型，研究球阀的开启特性等内容，且工况为纯液态工况；对球阀阀口气穴流场进行的数值模拟与试验研究也局限于液体介质。 目前尚未见有关转子式油气混输泵球阀运动规律的研究报道。因此，对新型转子式油气混输泵出口球阀的研究就显得很有必要。
随着计算机技术和计算流体力学的发展，应用CFD方法对流场进行分析已经成为泵阀领域的研究热点。因此，实现新型转子式油气混输泵出口球阀三维流场的数值模拟，对于球阀的设计及优化具有重要意义。
1 球阀结构及网格划分
1.1 球阀结构
图1为转子式油气混输泵工作示意图。新型转子式油气混输泵在出口增设球阀以后，介质要通过球阀才能输送到出口管线中。当球阀关闭时，阀球与两转子及端板形成封闭容积V。由于转子不断旋转，封闭容积V不断减小，容积中压力不断升高，直到封闭容积内的压力达到开启压力时，阀球打开，介质被排出。
图1 转子式油气混输泵工作示意图
图2为出口球阀结构示意图。球阀由阀座和阀球组成，阀球开启后，介质由阀座孔入口流入，通过阀隙进入泵的排液腔。阀座孔直径d=0.065m，阀座锥角α=45°，锥角长度l=0.005m，阀球半径R=0.045m。
图2 出口球阀结构示意图
1.2 建模与网格划分
由于出口球阀尺寸相对整台泵非常小，在整台泵计算过程中，难以得到阀隙处的详细流动情况。因此，为了更全面地了解阀隙周围与阀内的压力和速度分布，选取阀座与阀球间隙及阀球两侧部分作为研究对象，进行建模与分析。此外，球阀几何形状简单且为轴对称图形，为了研究方便且减少计算量，采取三维轴对称模型，建立一半计算区域。利用Pro/E软件建立开启高度为3mm时球阀的计算区域模型。将物理模型导入Fluent前处理软件Gambit中进行网格划分。为了划分质量较好的网格，对模型进行了分割并采用六面体/四面体混合单元，由于阀口的压力梯度变化较大，因此对阀口加密了网格，使模拟结果更准确。三维模型及网格如图3所示。同理可得到开启高度分别为5，7mm时的模型和网格。
图3 开启高度为3mm时的模型与网格
2 模拟计算
2.1 边界条件
介质为原油和天然气两相混合物，原油的物理参数设置为ρoil=856kg/m3，动力黏度ν=0.0072Pa·s，并假设原油不可压缩；天然气在Fluent自带的材料里选择。
1） 速度入口。新型转子式油气混输泵的出口阀由3个球阀组成，已知泵的流量为100m3/h，假设通过每个球阀的流量相等且忽略泄漏，则由连续流条件可得通过每个阀座的速度为
（1）
式中：υ0为入口速度，m/s，方向与阀座入口边垂直；Q为泵的流量，m3/h；d为阀座孔直径，m。由入口速度和特征直径计算得到入口雷诺数大于1.2×104，流动为湍流，湍流强度设为10%，水力直径为0.065m。
2） 压力出口。已知出口绝对压力为1.2MPa。
2.2 求解器与算法
模拟采用隐式压力基求解器，流动为稳态流动． 求解模型选择两相混合模型和标准k－ε湍流模型。压力与速度耦合采用SIMPLE算法。
3 模拟结果与分析
3.1 压力场分析
图4－6为不同含气率条件下，球阀在不同开启高度时对称面上的压力分布云图。
图4 含气率为25%时对称面上的静压分布
图5 含气率为50%时对称面上的静压分布
图6 含气率为75%时对称面上的静压分布
由压力云图可得，当开启高度为3mm，含气率分别为25%，50% ，75% 时，阀球上下压差分别为0.06，0.04，0.02MPa；当开启高度为5mm，含气率分别为25%，50% ，75% 时，阀球上下压差分别为0.04，0.02，0.01MPa；当开启高度为7mm，含气率分别为25%，50% ，75% 时，阀球上下压差分别为0.02，0.01，0.01MPa． 以上分析表明：
1） 在同一含气率的条件下，随着开启高度的增大，阀球上下压差逐渐减小。
2） 在某一较小的固定开启高度时，阀球上下压差随含气率增大而减小； 开启高度较大时，含气率对阀球上下压差影响较小。
3） 含气率大时，阀球上下压差较小且受开启高度的影响较小。
4） 在球阀的整个流场中，阀隙处的压强最小。
3.2 速度分析
图7－9为不同含气率和开启高度下流场Y－Z截面上的速度云图和流线图。
图7 含气率为25%时不同开启高度的速度云图和流线图
图8 含气率为50%时不同开启高度的速度云图和流线图
图9 含气率为75%时不同开启高度的速度云图和流线图
由速度云图可知：气液比一定时，由于过流断面突然减小，阀隙处的流速最大。随着开启高度的增大，阀隙流速不断减小。图7中，开启高度为5mm时，阀隙流速为10m/s；开启高度为7mm时阀隙流速只有7m/s。
由流线图可知，在阀隙附近有部分介质由于压差的作用回流，之后被阀隙的高速介质带出。例如图7a中的流线所示，部分介质从出口回流，但在阀隙附近流线方向突然改变，与从阀隙流出的介质一起沿着阀球壁附近流出。
另外，当开启高度为3mm时，含气率分别为25% ，50% ，75% 对应的阀隙流速均为15m/s。由上可知，同一开启高度下，含气率对阀隙流速的影响不大。但同一开启高度下不同含气率的流线不同，如开启高度为3mm时，含气率为75%的流线图出现交叉流线，不同于另外2种开启高度的流线，说明含气率对介质的流动状态有一定的影响。
3.3 相态分布分析
图10为开启高度为3mm时，不同含气率的气相体积分数分布云图。
由图10可知，气相主要分布在阀球壁附近，远离阀球的气相介质逐渐减少。通过模拟结果可知，气相介质密度较小，在阀球开启前，阀球底部分布的主要为气体，球阀开启后，气体介质首先排出。这表明，气液两相分界较为明显，有利于气相介质的单独回收。
图10 不同含气率时气相体积分数分布云图
4 结论
1） 在含气率一定的条件下，随着开启高度的增大，阀球上下压差逐渐减小； 在球阀的整个流场中，阀球底部压力最大； 阀隙处压力梯度大，阀座倒角下端处较容易产生气蚀。
2）在含气率一定时，阀隙流速随着开启高度的增大不断减小。 部分介质由于压差的作用回流，之后被阀隙的高速介质带出。同一开启高度下，含气率对阀隙速度的影响不大，但对流动状态有一定的影响。
3）新型转子式油气混输泵在输送气液两相介质时，气相主要分布在阀球壁附近，远离阀球气相介质逐渐减少。
研究了蝶阀及执行机构的热传导，并根据影响执行机构温度的因素，提出了降低温度的方法。利用Fluent软件，对改造的蝶阀及执行机构的温度场进行了仿真。并在现场试验中验证了该方法的可行性。通过对验证后的蝶阀及 执行机构进行温度检测与故障率统计，发现执行机构的温度和故障率降低。
在热轧生产工艺中，加热炉地位十分重要。按轧机的轧制节奏，加热炉将不同规格、不同钢种、不同装入温度的板坯加热到工艺要求的温度。进入炉内的空气，都先经过换热器预热，再由空气管道输送，最后在管道末端的烧嘴处与煤气混合，进入加热炉燃烧。炉内温度跟蝶阀阀芯开合度有密切关系，炉内温度可视为稳定恒温。
蝶阀阀芯由执行机构控制，当执行机构的温度过高，执行机构的气缸变形，内部密封环损伤，缸体拉伤、漏气，导致其调节精度降低。当蝶阀阀芯开合度过大，空气流量大，炉温升高，造成钢坯表面氧化铁皮增厚，这直接降低钢坯的成材率和钢材的质量；相反，蝶阀阀芯开合度过大，空气流量小，会导致炉温过低，钢坯加热温度不够，轧机无法顺利进行轧制，严重磨损轧辊，缩短轧机的使用寿命，损毁其他的配套机电设备。
基于此，本文分析影响蝶阀及执行机构温度的主要因素，并提出相应的降温方法。利用有限元分析软件Fluent，对蝶阀及执行机构进行温度仿真。
1 蝶阀及执行机构
执行机构用来控制蝶阀阀芯的开合度，蝶阀的材料为不锈钢，执行机构材料为铝合金。其工作原理主要是：利用压缩仪表气体推动执行机构内多组合启动活塞运动，带动气动执行机构主轴旋转，蝶阀阀芯随之开合。加装支架与隔热垫的蝶阀与执行机构的三维图如图1所示。
图1 具有支架与隔热垫的蝶阀及执行机构三维图
2 蝶阀及执行机构传热机理研究
2.1 传热机理
蝶阀与执行机构的热传递方式主要有：固体材料之间的热传导；环境空气以及仪表气体的对流；高温管道对执行机构的热辐射。三种类型的热传递方程如下。热传导公式：
（1）
式中：Q为时间内的传热量或热流量；K为热传导率或热传导系数；T为温度；A为平面面积；d为两平面之间的距离。对流公式：
（2）
式中：q″为对流单位热流量；h为对流换热系数；TS为固体表面的温度；TB 为周围流体的温度。辐射公式：
（3）
式中：q为热流率；ε为实际物体的辐射率；σ为斯蒂芬-波尔兹曼常数；A1为辐射面1的面积；F12为辐射面1到辐射面2的形状系数；T1为辐射面1的绝对温度；T2为辐射面2的绝对温度。
炉温一般维持在1300℃，管内热空气温度高达500℃。上述的三种热量传导方式，导致执行机构气缸的表面温度较高。测量得到，执行机构最高温度达到156℃，出现在其下表面；最低温度达到120℃，出现在执行机构的指位器上表面。由气动执行机构的使用标准得知，通常空气调节阀气缸活塞密封圈的最高耐温值是120℃，有效范围是-18～80℃。因此，执行机构的温度已经远远高于活塞密封圈的耐温值，由前面所述知，这对执行机构的正常工作造成很大的影响。
2.2 执行机构的降温方法
由于管内热空气流速较快，蝶阀阀芯与管内热空气直接接触，蝶阀阀芯表面可视为500℃。阀芯高温通过金属之间热传导，导致执行机构温度升高。由热传导公式（1）可知，热量跟两高温面的距离以及热传导系数有关。为了降低执行机构与蝶阀之间的热传导效果，可以阻碍两者间热量的传递。因此，在蝶阀与执行机构间增添隔热支架，将执行机构下表面与蝶阀的高温面分开（蝶阀阀杆需加长）。还可以通过安装隔热垫，对热传导阻隔效果更好。隔热垫材料为矿棉，该类材料比热容大（650J/（kg·℃）），热导率低（0.045 W/（m·℃））。
由图1可知，蝶阀及执行机构安装方向是竖直向上，垂直于地面。随着环境中空气温度升高，密度变小，热空气竖直上浮，该过程传递的热量也相当大，造成执行机构温度升高。因此为了避免热空气上浮所带来的热量影响， 可将蝶阀执行机构从竖直安装改为横装，即蝶阀执行机构平行于地面。
内部仪表气体远离过高的热源，其温度与室内温度接近，即为60℃。这样气动执行机构的温度，随着仪表气体的流动，可以起到降温效果。因此，可以将电磁阀等空气过滤装置与蝶阀及执行机构分离，加长仪表气的供气管道。
3 蝶阀及执行机构温度场仿真
根据理论分析，执行机构降温方法有：蝶阀与执行机构之间增添支架与隔热垫（图1）；蝶阀执行机构安装方向由竖装改为横装；降低仪表气体温度。通过Fluent对蝶阀及执行机构的温度仿真，来验证降温方法是否有效可行。
3.1 蝶阀及执行机构的模型建立
考虑空气的影响，让热分析的结果更贴近蝶阀控制机构在现场中的受热情况。将添加隔热垫与支架的蝶阀及控制机构三维模型在Pro/E中建立，导入Gambit中进行前处理的操作，与空气模型进行耦合，见图2。网格大小15mm，网格数量555617个。
图2 蝶阀及执行机构计算模型
3.2 Fluent后处理设置
在Fluent中选择材质：执行机构为铝；支架与蝶阀同为不锈钢；隔热垫为矿棉，厚度5mm；空气物理属性采用Boussinesq模型。其中在边界条件的设置中，由于蝶阀执行机构横装，将重力方向设置成x方向（竖装时是z方向）。执行机构各表面导热系数为853.2J/（h·mm·℃），蝶阀各表面导热系数为72J/（h·mm·℃）。执行机构内表面温度设置成与仪表气体同温，即环境温度60℃。开启Fluent软件的能量方程，开启容差收敛方程，经迭代12次，结果达到收敛。
3.3 仿真结果及分析
图3（a）可见，由上到下，整个模型温度出现不同层次的变化。 空气与蝶阀控制结构的整个外表面有热交换，并向四周发散。蝶阀控制机构中与热空气接触的表面温度最高（500℃）。空气与执行机构和蝶阀的外表面耦合情况正常，温度传递自然，温度大致由热源处向远处呈递减的趋势。三种材料的热传递效果不一样，蝶阀的材质是不锈钢，热传递效果很明显，温度递减不是很大。但蝶阀控制结构外围的空气热传递效果就低，温度递减明显。执行机构的铝质材料的热传递效果，属于二者中间。图3（b）为蝶阀执行机构的温度分布图，执行机构下底面温度最高（119℃）；其指位器上表面温度最低（97℃）。
图3 蝶阀温度云图（℃）
通过Fluent对蝶阀执行机构的温度场仿真可知，改变蝶阀执行机构的安装形式，安装隔热垫与支架，改变仪表气体温度，均能达到降低蝶阀执行机构温度的效果。如表1所示，整改前、后，执行机构下表面（执行机构温度最高处）温度降幅达到36℃，指位器上表面（执行机构温度最低处）温度降幅达到23℃，综合平均温度下降幅度达到29℃。从结果可见，执行机构的温度分布均在产品规定的最高耐温值120℃之下，已能满足实际工作的标准。
表1 蝶阀及执行机构温度
4 现场实施
根据Fluent的仿真结果可见，降温方法能起到降低蝶阀执行机构温度的作用。因此，在现场进行实施。①蝶阀及执行机构横装，即将其安装角度旋转90°，平行于水平面，如图4所示。 ②蝶阀及执行机构之间安装隔热垫和支架，将蝶阀与气缸分离，支架上下表面增添耐高温隔热垫，如图5所示。③将电磁阀等空气过滤装置移至温度较低处，远离蝶阀热空气管道，并且加长仪表气体的供气管道，如图6所示。
图4 蝶阀执行机构横装
图5 隔热垫与支架的安装
图6 电磁阀与蝶阀执行机构分离
5 结论
（1）各处空气管道气缸的温度均有所下降。统计该空气管道的蝶阀及执行机构主要部位的温度检测结果发现，蝶阀及执行机构温度降低23.3～28℃。蝶阀及执行机构的工作温度均在120℃（最高耐温值）之下。
（2）各处空气管道蝶阀执行机构及其配备的电磁阀故障率下降幅度明显。其中，气缸故障率降低98.4%，电磁阀故障率降低89.7%。
以连续性方程、三维雷诺平均N-S方程和基于各向同性涡黏性理论的k-ε方程组成多级套筒调节阀内部流动数值模拟的控制方程组，依据数值计算要求，设定适当的边界条件，采用结构与非结构网格相结合有限体积法对控制方程组进行离散；应用CFD软件对多级套筒调节阀内部流场进行内三维湍流流动数值模拟，分别对其压力场、速度场和迹线分布进行了分析。结果表明多级套筒结构的设计能较好地改进阀内流动状况，实现压力的渐变，有效地避免汽蚀现象的发生。在设计过程中引入了CFD仿真实验，研究了多级套筒调节阀的流量特性，提高了样机试制的成功率，缩短了开发周期，降低了成本，从而为多级套筒调节阀的设计与研究提供借鉴。
在现代工业生产中，调节阀属于控制阀系列，它是流体运输过程和工艺环路中的重要控制元件，是确保各种工艺设备正常工作的关键设备，被广泛应用于工业生产及日常生活各个领域中。随着技术的进步，工业实践中的各种场合都对调节阀提出了高温、高压、高压差等要求。尤其是应用于高压差条件下的调节阀，极易在阀芯及阀座部位产生严重的冲蚀和汽蚀，并伴有强烈的振动和噪声现象。这些现象导致在高压差条件下工作的调节阀工作性能降低、使用寿命缩短，带来安全隐患，给工业生产领域的安全高效运转带来诸多问题，甚至导致严重事故发生。因此，研发专用于高压差工况下的特殊调节阀意义重大。
文中介绍了研发的多级套筒式调节阀内部结构及其工作过程。应用计算流体力学（CFD）软件对多级套筒调节阀内部流场进行内三维湍流流动数值模拟，获得调节阀内部压力、速度及迹线的分布。借助CFD仿真实验的方法，可以得到多级套筒调节阀的ＣＶ和流量特性曲线，提高样机试制的成功率，缩短开发周期，避免常规设计中，凭借经验参数或者实际试验后再修改造成的周期与成本的增加，从而为多级套筒调节阀的设计与研究提供进一步的参考。
1 多级套筒调节阀结构及工作过程
研发设计的多级套筒调节阀结构如图1所示。该调节阀多用于电站、石化、化工行业及其他高参数工况下，工作介质多为高温水或过热蒸汽。通液体时流向为从右向左，液体由套筒外侧流向内侧；通气体时流向为从左至右，气体由套筒内侧流向外侧。由于多级套筒的作用，流体在通过阀体时要经历一个多次逐级降压的过程，流体每通过一层套筒压力就会下降一次。多级套筒作为该阀的核心部件，可以使介质流速的增加得到抑制，将压力的变化控制在允许的范围之内，有效地避免和减轻闪蒸空化现象的发生以及高速流体对阀门部件的冲蚀，延长调节阀的使用寿命，并保证设备与系统的可靠运行。
图1 多级套筒式调节阀结构示意
2 多级套筒调节阀流场的数值模拟
2.1 流道实体模型的建立
利用Solidworks三维实体建模软件，对调节阀腔内部流道建立模型。整体模型由外部阀腔流道与内部套筒流道两部分装配组成，所建实体模型准确地反映了调节阀内部结构的实际情况。同时，为使模拟计算时流道两端的流动得以充分进行以及进出口面流动呈稳定均匀，对阀门内部流道模型进出口两端都进行了延伸，建立的流道模型如图2所示。
图2 阀内流道模型示意
2.2 数值模拟过程控制方程组建立
在模拟实验过程中，调节阀流体通道中的实际流动是湍流状态的水。在定常条件下，采用了k-ε湍流模型，描述阀内的定常不可压缩流动的方程如下：
连续性方程： （1）
动量方程：
（2）
紊动能k方程：
（3）
紊动能耗散率ε方程：
（4）
式中：xi———笛卡尔坐标系坐标，i＝1，2，3；ui———沿i方向的速度分量，i＝1，2，3；fi———沿i方向的重力；p———压力；ρ———水的密度；υ———水的运动黏性系数；υt———涡黏性系数，υt＝Cμk2/ε；P———紊动能生成项，其表达式为
k-ε模型中系数采用了Launder和Spalding的推荐值：Cμ＝0.09，C1＝1.44，C2＝1.92，σk＝1。
流场出口：流场出口的边界条件为沿垂直于该断面方向的压力梯度为零，有：
（5）
式（5）中：u，υ，w———沿不同方向的速度分量，n———垂直于该断面的局部坐标。
固壁边界：在固壁上选用无滑移条件，速度u＝υ＝w＝0，固壁处的摩阻流速忽略不计。
2.3 数值模拟计算及结果分析
为了保证计算精度，采用以结构性和非结构性网格相结合的划分方法形成网格。流道两端的直管段网格采用Hex/Wedge（六面体/楔形）网格进行划分，中间多级套筒部分的流体通道因为结构比较复杂，所以采用Tet/Hybrid（四面体/混合）网格进行划分，并且为了使计算结果更加精确，对每一层套筒中的小孔都分别进行了加密处理。由于计算模型是对称的，因而取其50%进行模拟计算，以减少网格数目、节省计算时间；以连续性方程、三维雷诺平均N-S方程和基于各向同性涡黏性理论的k-ε方程组成调节阀内部流动数值模拟的控制方程组，采用有限体积法对控制方程组进行离散；根据厂方提供的系统运行实际工况参数，该次计算的进口处压力为7MPa，出口处压力为0，介质为常温水，密度ρ＝998.2kg/m3。
2.3.1 压力场分析
压力分布云图如图3所示，从中可以看出：调节阀进、出口压力分布比较均匀，套筒中压力逐级稳定下降，在阀体下腔与出口直管段处有局部低压区域，如A处所示。此工况下，局部最大压力为7.17MPa，分布在阀门进口与最外侧套筒处。
图3 z＝0水平截面上压力分布云图
2.3.2 速度场分析
速度分布如图4所示，入口端和阀腔内速度分布比较均匀，出口端因受套筒节流效应及阀体流道结构影响速度分布较不均匀。套筒内速度由外向内逐级上升，在7MPa压差的工况下，在最内侧套筒中速度达到最大，如B处所示。在入口段及出口段流道拐角处出现了几处范围很小的阀门死区，此处流体静止，速度为0。
图4 z＝0水平截面上速度分布云图
2.3.3 迹线
阀内流体迹线分布如图5所示，迹线是单个质点在连续时间内的流动轨迹线，是拉格朗日法描述流动的一种方法，阀内流体迹线在进口处较为均匀，由套筒进入阀体下腔时分布比较集中，出口处部分由于流道结构特点流体分布较不均匀，如C处所示。
图5 阀内流体迹线分布示意
3 流量特性研究
3.1 阀门流量系数模拟计算
阀门的流量系数是用于说明规定条件下调节阀流通能力的基本系数，是工业阀门的重要工艺参数和技术指标。该项目所求CV为非国际单位制的调节阀流量系数，在国际上广泛使用。CV表示在一定压力下降的情况下，常温条件的水在一定时间内流过调节阀的体积。
（6）
式中：qv——体积流量，m3/h；G——实验流体的密度与水的密度的比值（水＝1）；Δp———阀两端测出的静压损失，100kPa。
根据GB/T17213.9—2005《工业过程控制阀》第2-3部分：流通能力实验程序中对流量系数的规定：在实验介质为常温水；入口压力分别选择1.0，1.5，3.0MPa三种工况；出口压力为0的条件下进行实验，所得实验数据见表1所列。
表1 100%开度流量系数数据
取三组数据的算术平均值，得：
CV＝（CV1+CV2+CV3）/3＝102.93
说明该多级套筒调节阀的CV值约为103，可以满足设计要求。
3.2 不同开度下的流量系数曲线拟合
同理可计算出不同开度下多级套筒调节阀的流量系数，得出数据见表2所列。
表2 不同开度流量系数数据
根据表2中所得数据，拟合阀门流量特性曲线如图6所示：
图6 多级套筒调节阀流量特性曲线
由图6可见随着调节阀开度的减小，流体所受阻滞作用增大，通过阀门的流体流量减小，阀门的流量系数也随之降低，流量特性曲线基本符合线性分布。
4 结束语
1）应用CFD软件对该调节阀阀内流场进行三维湍流数值模拟计算。结果表明：多级套筒调节阀进、出口压力分布均匀，最大压力7.17MPa，分布在阀门进口与最外侧套筒处，套筒中压力逐级稳定下降，在阀体下腔与出口直管段处有局部低压区域；套筒内流速由外向内逐级上升，在最内侧套筒中流速达到最大，第一级套筒内局部最大流速低于常规阀门的最大流速，并且在多级套筒中流体压力的降低与流速的增大都实现了逐级渐变，能有效地防止和减轻由于压力突变所造成的闪蒸汽蚀危害。
2）在设计过程中引入了CFD仿真实验，能够精确地计算出多级套筒调节阀的流量系数，大幅提高了一次样机试制的成功率，缩短了开发周期，降低了成本，为多级套筒调节阀的设计与研究提供进一步的参考。
RGZW-1型阻爆燃型管道阻火器系新新型可燃气体管道阻火器，属更新换代的新产品。该阻火器经中国科学技术大学与公安部天津消防科学研究所联合测试，其性能完全符合GB13347-92《石油气体管道阻火器阻火性能和试验方法》的规定。阻火器结构合理，阻火层采用不锈钢材料制造，耐腐蚀易于清洗。壳体采用不锈钢，碳钢等多种材料，可满足各种不同工艺管道的需要。
该阻火器结构合理，重量轻，耐腐蚀，阻爆性能合格，连续13次以亚音速火焰试验每次都能阻火。易检修，安装方便。耐烧性能合格，耐烧试验1小时无回火现象。阻火器芯子采用不锈钢材料，耐腐蚀，易于清洗。壳体水压试验合格。
氧气阻火器的标准汇集
氧气阻火器（又名防火器），阻火器的作用是防止外部火焰窜入存有易燃易爆气体的设备、管道内或阻止火焰在设备、管道间蔓延。阻火器是应用火焰通过热导体的狭小孔隙时,由于热量损失而熄灭的原理设计制造。阻火器的阻火层结构有砾石型、金属丝网型或波纹型。适用于可燃气体管道，如汽油、煤油、轻柴油、笨、甲笨、原油等油品的储灌或火炬系统、气体净化通化系统、气体分析系统、煤矿瓦斯排放系统、加热炉燃料气的管网上、也可用在乙炔、氧气、氮气、天然气的管道用品。本阀可与呼吸阀配套使用,亦可单独使用。
主要性能:
1、阻爆性能合格,连续13次阻爆性能试验每次均能阻火。
2、耐烧性能合格，耐烧试验1小时无回火现象。
3、壳体水压试验合格。本产品结构合理，重量轻、耐腐蚀。易检修，安装方便。阻火器芯子采用不锈钢材料, 耐腐蚀易于清洗。
防爆波纹阻火器产品性能
1、适用于储存闪点低于60℃的石油化工产品，如汽油、煤油、轻柴油、甲苯等。
2、工作温度≤480℃
3、壳体材质：碳钢、铝合金、不锈钢：SUS304、SUS304L、SUS316、SUS316L。4、阻火芯件材质：不锈钢波纹板。
5、防爆级别：BS5501：IIA、IIB、IIC。
6、制造、检测标准：按GB5908-86、GB13347-92标准执行。
7、法兰标准：HG20592-97 PN1.6如客户需用GB、SH、HGJ、JB、ANSI、JIS等标准或改变压力等级时，请在订货合同中注明。
加油站阻火器的性能及特点
A.加油站阻火器适用于储存或具有闪点低于28℃的甲类油品和闪点低于60℃的乙类油品，如汽油、煤油、轻柴油储罐的通气管口上；
B.加油站阻火器能阻止大于65m/s的火焰通过；
C.加油站阻火器壳体能承受0.6Mpa压力；
D.防爆性能试验连续13次，每次均能阻火，防爆性能合格；
E.耐烧性能试验1h无回火发生，耐烧性能合格；
F.加油站阻火器上的防雨罩，遇火应能自动开启，否则将成为隐患。因为当通气管排除气体时，通过加油站阻火器的油气由于受到外界火源作用被点燃，在阻火层上形成连续燃烧的火焰，而固定在阻火层上与防雨罩之间的易熔螺栓开始熔断，防雨罩受弹力作用自动打开，阻火层上形成敞开燃烧火焰，达到了阻火目的。相反阻火器上的防雨罩不能自动打开，这就造成了一种隐患。其道理在于：当油罐通气管排出气体时，受外界火源作用而被点燃，在阻火层上形成连续燃烧的火焰，由于防雨罩不能自动开启，火焰被憋在防雨罩内，火焰只能反向回烧阻火层，待一定时间后，火焰烧透阻火层，点燃罐内油气，而易于引起油罐燃烧爆炸，是很不安全的。
呼吸阀由压力阀和真空阀组成，安装于货油舱透气管上，能随货油舱内油气正负压变化而自动启闭，使货油舱内外气压差保持在允许值范围内的阀。
呼吸阀的检查维护保养
呼吸阀是需要定期进行检查的，呼吸阀安装于储罐上，一般使用1-3个月的是需要定期检查呼吸阀正负压阀盘工作是否灵活。呼吸阀在正常工作时，会发出“砰-砰-砰”的响声，否则，需要将呼吸阀顶部的阀盖打开，检查呼吸阀的阀盘是否出现“卡盘”现象。导杆上是否有污垢，若有即时清理干净污垢，保证导杆运行自如。阀座密封面有无磨损，如有磨损需立即更换，以保证呼吸阀的正常安全运行。
新型呼吸阀功能结构
呼吸阀是保护油罐安全的重要附件，装设在油罐的顶板上，由压力阀和真空阀两部分组成。它的作用在一般情况下，保持油罐的密闭性，在一定程度上减少油品的蒸发损耗。而在必要时，能自动通气调节平衡油罐内外压力，对油罐起到安全作用。
呼：当罐内油气压力大于油罐允许压力时，油蒸汽经压力阀外逸，此时真空阀处于关闭状态；
吸：当罐内油气压力小于油罐允许真空度时，新鲜空气通过真空阀进入罐内，此时压力阀处于关闭状态，允许压力（或真空压力）靠调节盘的重量来控制。
两种呼吸阀的介绍
第一种是达到一定压力时，进行呼或吸；另一种是设计成纯粹只呼不吸，可以理解为用两个适当压力的单向阀代替。
第二种呼吸阀类似于单向止逆阀，它只能向外呼气，不能向内吸气，当系统内压力升高时，气体便经过呼吸阀向外放空，保证系统的压力恒定。对于存放有毒物质的贮罐，是没有的呼吸阀的，或者加活性碳过滤器等处理装置的。
呼吸阀一般用在常压或低压贮罐上，即只有常压和低压贮罐才有罐呼吸排放（在低压罐上常有蒸汽回收系统），高压贮罐没有排放量，无呼吸损失和工作损失。
呼吸阀的维护和保养
呼吸阀的维护与保养每月一次，冬季每月两次。其方法：先将全天候呼吸阀阀盖轻轻打开，把保温呼吸阀的阀门和压力阀盘取出，检查阀盘与阀盘密封处、阀盘导杆与导杆套有无油污和脏物，如出现油污和脏物应清除干净，然后装回原位，上下拉动几下，检查开启是否灵活可靠。如果一切正常，再将保温呼吸阀阀盖盖好紧固。在维护与保养中，如发现阀盘有划痕、磨损等异常现象，应马上更换或与供货公司联系，以使及时得到解决。
机械呼吸阀常见的故障有哪些？
机械呼吸阀常见故障主要有：漏气、卡死、粘结、堵塞、冻结以及压力阀和真空阀常开等。
1、漏气：一般是由于锈蚀、硬物划伤阀与阀盘的接触面、阀盘或阀座变形以及阀盘导杆倾斜等原因造成。
2、卡死：多发生在由于呼吸阀安装不正确或油罐变形导致阀盘导杆歪斜以及阀杆锈蚀的情况下，阀座在沿导杆上下活动中不能到位，将阀盘卡于导杆某一部位。
3、粘接：是因为油蒸气、水分与沉积于阀盘、阀座、导杆上的尘土等杂物混合发生化学物理变化，久而久 之使阀盘与阀座或导杆粘结在一起。
4、堵塞：主要是由于机械呼吸阀长期未保养使用，致使尘土、锈渣等杂物沉积于呼吸阀内或呼吸管内，以及蜂或鸟在呼吸阀口筑巢等原因，使呼吸阀堵塞。
5、冻结：是因为气温变化，空气中的水分在呼吸阀的阀体、阀盘、阀座和导杆等部位凝结，进而结冰，使阀难以开启。解决这个问题普遍方法是利用聚四氟乙烯薄膜（疏水性） 以上这些故障，有的使呼吸阀达到控制压力时不能动作，造成油罐超压，危及油罐安全；有的则使呼吸阀失去作用，造成大小呼吸失控，从而增加进料的蒸发损耗，使油料质量下降，加重区域大气污染，影响操作人员身体健康，增加区域危险因素。
阻火呼吸阀在系统中起安全保护作用
当系统压力超过规定值时，安全阀汀开，将系统中的一部分气体排入大气，使系统压力不超过允许值，从而保证系统不因压力过高而发生事故。安全阀又称溢流阀。夹套呼吸阀为安全阀的几种典型结构形式。夹套呼吸阀为活塞式安全阀，阀芯是一平板。气源压力作用在活塞夹套呼吸阀上，当压力超过由弹簧力确定的安全值时，活塞夹套呼吸阀被顶开，一部分压缩空气即从阀口排入大气；当气源压力低于安全值时，弹簧驱动活塞下移，关闭阀口。
作用
呼吸阀是维护储罐气压平衡，减少介质挥发的安全节能产品，呼吸阀充分利用储罐本身的承压能力来减少介质排放，其原理是利用正负压阀盘的重量来控制储罐的排气正压和吸气负压。当罐内介质的压力在呼吸阀的控制操作压力范围之内时，呼吸阀不工作，保持油罐的密闭性；当往罐内补充介质，使罐内上部气体空间的压力升高，达到呼吸阀的操作正压时，压力阀被顶开，气体从呼吸阀呼出口逸出，使罐内压力不在继续增高；当往罐外抽出介质，使罐内上部气体空间的压力下降，达到呼吸阀的操作负压时，罐外的大气将顶开呼吸阀的负压阀盘顶开，使外界气体进入罐内，使罐内的压力不再继续下降，让罐内与罐外的气压平衡，来保护储罐的安全装置。
2工作原理当罐内介质的压力在呼吸阀的控制操作压力范围之内时，呼吸阀不工作，保持油罐的密闭性；
当往罐内补充介质，使罐内上部气体空间的压力升高，达到呼吸阀的操作正压时，压力阀被顶开，气体从呼吸阀呼出口逸出，使罐内压力不在继续增高；
3、当往罐外抽出介质，使罐内上部气体空间的压力下降，达到呼吸阀的操作负压时，罐外的大气将顶开呼吸阀的负压阀盘顶开，使外界气体进入罐内，使罐内的压力不再继续下降，让罐内与罐外的气压平衡，来保护储罐的安全装置。
3选用1、对安装位置的要求和温度范围的要求，如寒冷地区就应选用全天候呼吸阀，而安装在管道中的应选用管道式呼吸阀。
2、机械呼吸阀的控制压力应与有关的承压能力相适应。
3、机械呼吸阀的规格（法兰通径）应满足油罐的最大进出油呼吸气体流量要求。
4分类一、紧定式呼吸阀
紧定式呼吸阀通常用于低压直通管道，密封性能完全取决于塞子和塞体之间的吻合度好坏，其密封面的压紧是依靠拧紧下部的螺母来实现的。一般用于PN≤0.6Mpa。
二、填料式呼吸阀
填料式呼吸阀是通过压紧填料来实现塞子和塞体密封的。由于有填料，因此密封性能较好。通常这种呼吸阀有填料压盖，塞子不用伸出阀体，因而减少了一个工作介质的泄漏途径。这种呼吸阀大量用于PN≤1Mpa的压力。
三、自封式呼吸阀
自封式呼吸阀是通过介质本身的压力来实现塞子和塞体之间的压紧密封的。塞子的小头向上伸出体外，介质通过进口处的小孔进入塞子大头，将塞子向上压紧，此种结构一般用于空气介质。
四、油封式呼吸阀
现在呼吸阀的应用范围不断扩大，出现了带有强制润滑的油封式呼吸阀。由于强制润滑使塞子和塞体的密封面间形成一层油膜。这样密封性能更好，开闭省力，防止密封面受到损伤。
按选用材质
铸铁呼吸阀、碳钢呼吸阀、铸钢呼吸阀、不锈钢(304、304L、316、316L)呼吸阀、铝合金呼吸阀、塑料(PVC、PP)呼吸阀；
按工作原理
第一种是达到一定压力时，进行呼或吸；另一种是设计成纯粹只呼不吸，可以理解为用两个适当压力的单向阀代替。
第二种呼吸阀类似于单向止逆阀，它只能向外呼气，不能向内吸气，当系统内压力升高时，气体便经过呼吸阀向外放空，保证系统的压力恒定。对于存放有毒物质的贮罐，是没有呼吸阀的，可以 呼吸阀
加活性碳过滤器等处理装置。
呼吸阀一般用在常压或低压贮罐上，即只有常压和低压贮罐才有呼吸排放（在低压罐上常有蒸汽回收系统），高压贮罐没有排放量，无呼吸损失和工作损失。
固定顶罐的主要排放量分为呼吸损失（小呼吸排放）和工作损失（大呼吸排放）。
5呼吸排放计算固定顶罐的呼吸排放可用下式估算其污染物的排放量：
LB=0.191×M（P/（100910-P））^0.68×D^1.73×H^0.51×△T^0.45×FP×C×KC
式中：LB-固定顶罐的呼吸排放量（Kg/a）；
M-储罐内蒸气的分子量；
P-在大量液体状态下，真实的蒸气压力（Pa）；
D-罐的直径（m）；
H-平均蒸气空间高度（m）；
△T-一天之内的平均温度差（℃）；
FP-涂层因子（无量纲），根据油漆状况取值在1~1.5之间；
C-用于小直径罐的调节因子（无量纲）;直径在0~9m之间的罐体，C=1-0.0123(D-9)^2 ; 罐径大于9m的C=1；
KC-产品因子（石油原油KC取0.65，其他的有机液体取1.0）
6工作排放计算工作排放是由于人为的装料与卸料而产生的损失。因装料的结果，罐内压力超过释放压力时，蒸气从罐内压出；而卸料损失发生于液面排出，空气被抽入罐体内，因空气变成有机蒸气饱和的气体而膨胀，因而超过蒸气空间容纳的能力。
可由下式估算固定顶罐的工作排放：
LW=4.188×10^-7×M×P×KN×KC
式中：LW-固定顶罐的工作损失（Kg/m3投入量）
KN-周转因子（无量纲），取值按年周转次数（K）确定。周转次数=年投入量/罐容量
K<=36,KN=1
36<K<=220,KN=11.467×K^-0.7026
K>220,KN=0.26
7维护保养呼吸阀的维护与保养每月一次，冬季每月两次。其方法：先将阀盖轻轻打开，把真空阀盘和压力阀盘取出，检查阀盘与阀盘密封处、阀盘导杆与导杆套有无油污和脏物，如出现油污和脏物应清除干净，然后装回原位，上下拉动几下，检查开启是否灵活可靠。如果一切正常，再将阀盖盖好紧固。在维护与保养中，如发现阀盘有划痕、磨损等异常现象，应马上更换或与供货公司联系，以使及时得到解决。
8验收标准API2000
SY/T 0511.1-2010 GB5908-86。
9试压检测1、检测准备
将阻火呼吸阀正确地安装在试验台上，装置不应有泄漏现象，测试管内壁应平整光滑。
2、检测介质
阻火呼吸阀开启压力、通气量、泄漏量的检测介质为空气，其绝对压力为0.1Mpa，温度为20℃，相对湿度为50%，密度为1.2kg/m3，若空气不是此状态时，应换算成此状态的气体。阻火呼吸阀阀体压力的检测介质为5-35 ℃清水。
3、气压检测
先按四（5）之标准检测其泄漏量，然后按四（3）、四（4）之要求逐台检测其灵敏度及通气量。
4、水压检测
阻火呼吸阀进行水压试验的压力为0.2Mpa，保压时间为10min，试压结构应符合四（1）之要求。
5、压力检测
将阻火呼吸阀安装在储气罐接管法兰上，调节阀门，使储气罐内的压力逐步升高或降低，将阀盘调整到使其处于开启状态，由连通的微压计上读出压力值，每分钟读值一次，然后再将阀盘分别转动90°、180°，重复上述试验，每一工况重复三次，取其平均值，试验结果应符合四（2）、四（3）之要求。6、泄漏量检测
泄漏量检测的压力为0.75倍的操作压力，该值由微压计上读值。泄漏量的值由流量计上读值（流量计的精度为0.5-1.0级）每分钟读各测量值一次，共读三次，取其平均值，其结果应符合四（5）之要求。
7、低温检测阻火呼吸阀将阻火呼吸阀安装在试验架上放入低温箱内，低温箱内的温度降到4-15℃，同时和低温箱内连续输入相对温度不低于70%的常温空气，在阀盘末开启前达到呼吸阀内处 结箱，再使低温箱内温度降到-30℃，经24小时恒温，将试验架一侧连接到微压计，另一侧通过存有常温空气的稳压罐与空气动力连接。当呼吸阀的阀盘处于开启状态时，读压力值。重复三次，均符合四（2）之要求。
10性能特点呼吸阀的阀体能承受0.2Mpa的水压，无渗透和变形现象。呼吸阀耐低温性能在空气相对湿度大于70%，最低温度为-30℃时，经过24小时的冷冻后，其阀盘开启压力符合工作压力要求，（允许压差正负20pa）。
GTQ型通气管的阀盘部件动作时，灵敏度高，动作完成后，保证密封。呼吸阀阀内留有足够的空间，保证储罐的通气量。呼吸阀没达到工作压力以前：公称通径≤150mm，其泄漏量≤0.04m3/h；公称通径≥220mm，其泄漏量≤0.4m3/h；当呼吸阀达到了工作压力以后：阀盘立即开启，保证储罐正常的通气要求。
主要规格 / 特殊功能：
特点及性能：
新型管道阻火器材质采用：铸铁、铸钢、不锈钢、铝合金、耐腐蚀性好。阀盘、阀封环采用不锈钢四氟乙烯材料。耐低温，防冻性能好。该阀是安装在固定顶罐上的通风装置，减少油品蒸发损耗，控制储罐压力作用。本阀具有通风量大，泄漏量小，耐腐蚀，防冻性能好。它能对石油储罐内外压着进行自动调节等特点。
燃气阻火器结构简单，重量轻，易检修，安装方便。水压试验合格。耐低温防冻通性合格：在-42℃操作2小时，压力阀盘、真空阀盘和密封环均无变形现象。完全符合标准要求。在常温36℃时连续操作72小时，动作10000次，压力阀盘、真空阀盘和导杆接触面无任何磨损和碰伤迹象，导杆升降灵敏无卡死现象。
Y型过滤器采用絮凝加药装置在泵前往循环水中投加絮凝剂，原水通过增压泵增压后，絮凝剂经水泵叶轮搅拌后均匀混合将原水中的细小固体颗粒悬浮和胶体物质进行微絮凝反应，快速生 Y型过滤器采用絮凝加药装置在泵前往循环水中投加絮凝剂，原水通过增压泵增压后，絮凝剂经水泵叶轮搅拌后均匀混合将原水中的细小固体颗粒悬浮和胶体物质进行微絮凝反应，快速生成体积大于5微米的絮体，流经过滤系统管路进入高效不对称纤维过滤器，絮凝物被滤料过滤截留。
本系统采用气水联合冲洗，反洗空气由风机提供，反洗水由直接由自来水提供。系统的废水(高效自动梯度密度纤维过滤器反冲洗废水)排入污水处理系统。
工业生产中需进行过滤器处理的物料非常 多，而不同物料的过滤状况也不尽相同，所以 要选用一种理想的过滤设备也是相当复杂的， 需考虑的因素很多，现将选用过滤设备所要考 虑的主要要素介绍如下:
1悬浮液(物料)的过滤特性
在选用过滤设备之前，首先应对生产中需 要过滤的物料状况有清楚的了解。应测定悬浮 液的浓度、其中固体粒子的粒径分布等，根据 测定情况初步判断选用过滤设备的类型。
2处理量
在生产过程中需过滤的物料量大，采用连 续或自动化操作的过滤机是有利的，如果处理 的物料量小，一般采用间歇式过滤机较经济。
3处理条件
过滤高温、挥发性或有毒物料，必须加以 特殊考虑。如果悬浮液温度较高，由于蒸气压 关系，真空过滤较困难，采用加压过滤比较适合。在物料毒性较强的场合，必须采用密闭过 滤，以防物料泄漏污染环境。
4过滤目的
经过滤处理，有的是回收有价值的固形 物，有的是净化滤液，有的是二者兼顾。
5过滤机结构及材质
如果过滤原液腐蚀性不强，选用过滤机时 对材质要求不宜过高，否则造价较高。在结构 上应尽量考虑构造简单的机型，以免维修困 难。
过滤介质直接影响到过滤设备的过滤能力 与过滤精度，如果选用不当，即使是先进的过 滤机，也不能很好的发挥共作用。在液固相分 离领域里，滤布、滤网等过滤介质使用十分广 泛。随着工业的发展，各种各样的过滤介质相 继问世。而介质特性主要体现在截留能力、渗 透性(或称透气性)、耐温性、耐化学性、机械 强度和对滤饼的剥离难易等。选用时除考虑上 述因素外，还要注意其价格便宜，来源充足。
Y型过滤器更换滤网需提供的数据网孔目数,滤网内
Y型过滤器更换滤网需提供的数据网孔目数,滤网内径,高度北京客户Y型过滤器滤网更换案例数据分析: 以上是客户按照第一次沟通后提供的数据:Y型过滤器过滤网（304钢） DN200（10目、孔Y型过滤器更换滤网需提供的数据网孔目数,滤网内径,高度
北京客户Y型过滤器滤网更换案例数据分析:
以上是客户按照第一次沟通后提供的数据:
Y型过滤器过滤网（304钢） DN250（7目、孔径2.8mm、直径250mm、高度300mm) 1个;
Y型过滤器排污口垫片 DN250（外径521mm、内径281mm、厚度2.7mm) 6个;
Y型过滤器过滤网（304钢） DN200（10目、孔径2mm、直径205mm、高度265mm) 1个;
Y型过滤器排污口垫片 DN200（外径235mm、内径211mm) 3个.
针对上面数据,我提出了以上问题:
1.Y型过滤器过滤网（304钢） DN250（7目、孔径2.8mm、直径250mm、高度300mm) 1个
2.Y型过滤器过滤网（304钢） DN200（10目、孔径2mm、直径205mm、高度265mm) 1个
这里的直径数据是内径还是外径？内径与外径的数据是不一样的.
用户提供数据越是准确,发过去的配件越能达到现场的100%要求.
当然,如果不能提供这么详细的数据,希望您提供更多些数据.这样我们查起来,会方便些,目的,给方便用户.100%满意,这是基础。
波纹管截止阀的原理波纹管密封截止阀采用波纹管密封的设计，完全消除了普通阀门阀杆填料密封老化快易泄露的缺点，不但提高了使用能源效率，增加生产设备安全性，减少了维修费用及频繁的维修保养，还提供了清洁安全的工作环境。 使用优点： 双重的密封设计(波纹管+填料)若波纹管失效，阀杆填料也会避免； 外泄漏，并符合国际密封标准； 没有流体损失，降低能源损失，提高工厂设备安全； 使用寿命长，减少维修次数，降低经营成本； 坚固耐用的波纹管密封设计，保证阀杆的零泄漏，提供无需维护的条件。金属波纹管阀门需要注意的问题
a) 波纹管与阀杆的间隙, 一般取1～2 mm。
b) 波纹管不能承受扭矩, 设计时应保证波纹管只拉伸和压缩。
c) 波纹管阀门在开启或关闭状态时, 波纹管分别处于压缩和拉伸状态。
d) 波纹管应有承受压力所必须的最小迭层厚度, 并要求进行试验。
e) 注意材料的相容性, 实践证明inconel 合金是波纹管耐高温高压的较好材料。
f) 波纹管的焊接质量应有工艺评定和焊接记录。
g) 作为节流用的波纹管阀应考虑流速对波纹管的影响。
h) 波纹管具有一定的刚度, 应考虑波纹管拉伸或压缩时引起的操作力矩的增加。
波纹管截止阀的故障分析与处理
1、使用不锈钢波纹管截止阀安装在船舶动力装置的管路上，在使用过程中阀门发生了阀杆处泄漏和阀杆锈死等问题，虽经修复。但问题反复出现。经过分析故障原因，采取了适宜的解决方案，消除了故障，确保了阀门的性能。
2、问题分析
不锈钢波纹管截止阀泄漏一般分为内漏和外漏两种情况，引起泄漏的原因较多。内漏一般是因液体介质中含有固体杂质破坏密封面引起失效。结合现场使用情况分析，出现阀杆外漏的原因主要与阀门结构、工作环境及使用操作方式有关。
（1）结构阀杆采用波纹管及填料双重密封结构，波纹管与内衬环及外衬环焊接成波纹管组件，再与阀杆及导向体焊接，阻断介质通过阀杆向外渗漏。阀杆上下的移动距离平键I向上运动，直至平键I的上端面与下填料的下端面接触。由于下填料采用的是PTFE材料，若过度开启阀门，将导致平键I嵌入填料，阀门再无法开启和关闭，并撞死波纹管组件，造成介质沿阀杆处泄漏。波纹管的拉伸长度及压缩量是根据阀门的行程确定的，如果超过极限拉伸或压缩，则有可能损坏波纹管，造成小编管破裂，密封失效。因此需要增加阀门开户及关闭的限位装置，使得阀门启闭过程中，波纹管一直在设计范围内伸缩。
（2）工作环境波纹管截止阀的工作环境恶劣也是造成其故障的一个原因。
由于安装于船体内的波纹管截止阀长期工作于盐雾环境内，而且上部常有凝水滴落，造成上部推力球轴承腐蚀，严重时，导致与阀杆接触性腐蚀。
（3）操作使用中如果过度开启或关闭波纹管截止阀，则可能导致阀门不能满足有关性能要求。过度关闭阀门时，则有可能压坏密封面，导致阀门再次使用时密封失效。过度开启阀门时，则可能操作波纹管组件，造成阀门外漏。
3、经过分析阀门存在的问题，对其结构、操作及环境进行了改进。首先是增加平键I的限位，将PTFE材料的下填料增加一个厚3mm的不锈钢填料垫，以防止填料弄脏及对阀杆限位。
在阀门关闭时，如果出现阀门无法截流时，不应加大强制关闭，而是开启阀门，用流体冲刷一段时间后再次关闭，反复几次，如仍无法关闭，应检查研磨密封面。在阀门开启时，当阀门开启到一定高度，阀杆遇到小的阻力后，尽量不要继续强制开启，以延长阀杆及其密封组件的寿命。阀杆上部带有推力球轴承的截止阀，在安装时，要尽量避免有凝结水直接滴落于阀门导致阀杆锈蚀的位置。
波纹管阀门波纹管的作用
波纹管阀门的阀杆部位采用了波纹管和填料双重密封, 常用于对阀杆密封要求严格的场合。金属波纹管在压力、横向力或弯矩作用下均能产生相应位移, 并且具有耐压、耐腐蚀、温度稳定和使用寿命长等优点。波纹管可以提高阀门阀杆部位的密封性能, 保护阀杆不受介质的腐蚀, 适用于聚脂化纤行业的热媒站管道、高真空和核工业中。
波纹管阀门的检验方法分为三大项：零部件检验、密封性检验、整机检验。
零部件检验:
波纹管及波纹管组件的检查和试验, 分为出厂检验和型式检验, 检验条件除另有规定外, 应在环境温度为5～40 ℃、湿度为20 %～80 %、大气压力为86～106kPa 条件下进行。
出厂检验中有不合格项的波纹管, 为不合格品。型式检验中三个循环寿命试验, 取最小值以计算出最小循环寿命。三件试验件均合格, 则判定该规格产品的型式检验合格。三件中有一件不合格允许重新抽样一次。三件试验中有两件不合格则判定本次型式检验不合格。检验结果无可见泄漏为合格。
密封性检验
波纹管组件与阀杆组合采用氩弧焊接方法进行焊接后, 在标准大气压和环境温度20 ℃下, 用 016MPa 的气体进行泄漏试验, 试验持续时间为 3min , 在水槽中检查, 结果为无可见的泄漏判合格。
整机检验
装配前去除所有零部件毛刺, 清洗各零部件及阀体内腔, 在装配完成后进行整机检验和试验, 检测结果符合规定为整机阀门合格, 允许进行表面打磨、清洁、抛光、喷漆和包装等。
波纹管阀门经过不断的工艺改进、过程质量控制和准确的检验, 已达到了防止易燃易爆介质、放射性介质或贵重介质外漏的性能要求, 能保持阀门的高真空, 从而保证产品的出厂合格率达100 %。
燃气紧急切断阀系列阀门属于常开型脉冲触发式型电磁阀，具有事故自锁及手动复位功能，燃气紧急切断阀在日常工作中处于常开状态，电磁阀线圈处于处于断电状态。需要关闭时间时只需瞬间通电，不消耗电能。当事故发生时，紧急切断阀线圈瞬间通电。触发紧急切断阀快速关闭，并进入自锁状态，此时即使撤去电源，阀门仍处于自锁关闭状态，不会重新自动打开。
燃气紧急切断阀的正装与反装
燃气紧急切断阀无方向性，装设时应顺差阀壳上的箭镞，即依照正位置装置。然而，特别阀门正在就位时就没有同，有些阀门正装，有些阀门反装，这次要根据阀门的外部构造、任务原理、介质的特点及管径大小来肯定。上面引见减压阀的气动阀的装置位置。
1、燃气紧急切断阀的装置位置。涟漪管式减压阀用来水或者蒸汽弹道时，涟漪管应向卸妆置，即反向装置，介质正在阀体内为高进低出，用来紧缩气氛弹道时，要正向装置，涟漪管向上，介质正在阀体内为低进高出，以防止气体间接冲锋陷阵阀芯。调动减
压阀始终的压力差，是凭借阀体顶板的调理螺钉，当逆时针旋进螺钉时，可将阀后压力调大；顺时针加入调理螺钉时，可将阀后压力调小。这与一般阀门的封闭及开放缭绕位置正好相同，没有可按通例进关操作施行。
2、气动地膜调理阀，职称气动阀，次要由气动施行器和调理阀两全体组成，施行器有正作用和副作用之分，调理阀的阀芯有正装和反装之分，气动阀上的箭镞位置必需与介质流向分歧，假如按正常节食阀或者截止阀低进高出的准则来肯定
气动阀的装置位置，将会发作谬误。相似，直通单座气动阀的阀芯垂直面，总是迎着介质流向，而与阀芯的低进高出有关。
介质关于直通双座式气动阀，因为阀体内有两个阀座和阀芯，当阀丁高低挪动时，即能改观阀座与阀芯之间的呆滞面积。因为阀芯为双导向构造，因为，这种气动阀有正装与反装两种拆卸方式。直通单座式所动阀就一模一样，当直径等于或者大于25mm时，阀芯为双导向，可依据需求运用正装或者反装；当直径小于25mm时，阀芯是单导向，只能正装，没有能反装。因为气动阀的膜片受气作用的位置没有同，阀座和阀芯的彼此地位没有同，气动阀可分成正作用气关阀、正作用气开阀、副作用气关阀、副作用气开阀等多少种。反以装置时应留意，没有要装错，特别是装设供上呼吸道道时，弹道的交接处要准确，装置错了就会形成气动阀没有能畸形任务，需求气动阀开放时，相反被封闭；需求气动阀封闭时，相反被开放。因为，动土前定然要看分明弹道装置流水线图，认准气源接辩才可装置。
燃气紧急切断阀的特点
